目前，高溫鈦合金的開發主要是Ti-Al-Sn-Zr-Mo-Si系合金，由于合金中含有較少的β穩定元素，故稱其為近α合金[1]。鈦合金具有一系列的優點，例如：密度小、強度高、耐腐燭、抗氧化性和使用溫度高等[2-3]，廣泛應用于航空、醫學和體育器材等領域。Ti60合金是在IMI834合金基礎上提高Si元素含量，增添Ta元素設計而成的一種新型近α型高溫鈦合金，它是先進航空發動機中高溫部件的備選材料[4]。

硅在Ti60合金中的存在方式有兩種：硅固溶在基體中、以硅化物的形態析出。Ti60合金為近α型合金，A1是鈦合金中最為重要的合金化元素，為最大限度發揮A1的固溶強化作用，避免因A1過量而引起合金脆化，一般需將A1含量控制在6%。高溫鈦合金的熱穩定性一直是一個熱點的話題，鈦合金在高溫環境下，其力學性能明顯降低[5]。Ti60合金由于含有較多的Si元素，在600℃及以上溫度具有好的蠕變特性和高溫抗熱特性，越來越受到重視[6-8]，在體育器材等方面應用廣泛。鑒于此，本文以體育器材用的Ti60合金鑄件進行等溫壓縮試驗，研究該合金在960～1110℃和應變率0.001～10.0s-1下的材料特性，從而分析體育器材用Ti60合金的高溫塑性性能和微觀組織變化。

1、實驗材料及方法

以直徑為300mm的體育器材用Ti60鈦合金棒料鑄件為例，其名義成分如表1所示。

Ti60合金試件的微觀組織如圖1所示，其組織主要由α+β的雙相區構成，晶粒大小雜亂無章，縱橫交錯。Ti60合金的β相轉變溫度為1049℃。試件的熱壓縮試驗在Gleeble-3800試驗機上進行，設定溫度區間960～1110℃，變化增量30℃，應變率0.001～10.0s-1，加熱速率5℃/s。

合金試件的安裝方向與壓縮軸的軸向方向平行，通過貼在合金試件中間面上的熱電偶來測量合金試件的溫度。試件在每次壓縮試驗結束后，進行快速淬火處理，用光學顯微鏡DFC320觀察合金的組織。

2、實驗結果及分析

2.1本構方程

合金的本構方程可表示成

式中：σ為流變應力MPa；α、A和n為材料參數；Z定義為

式中：ε觶為應變率；Q為表觀活化能；R為空氣常數；T為絕對溫度。

由(1)、(2)可推導得

表觀活化能Q表達式為

常數α可由lnε觶和lnσ峰的曲線近似求得，如圖2所示，大致確定α的值，在兩相區為0.010，單相區為0.021。

同樣，通過繪制lnsinh(ασ)和1/T的曲線可得到合金的表觀活化能，如圖3所示?？煽闯觯琓i60合金在兩相區和單相區的表觀活化能為648、179kJ/mol，造成這種數值差異的原因是不同相區的變形形式不同，片狀α組織的動態球化作用是α+β相區活化能高的原因。

對于β相區的熱變形，其活化能為179kJ/mol，比β-Ti的自擴散稍大，原因是合金中溶質原子的擴散作用，同時也說明在β相區位錯是主要的變形形式。

圖4、5反應了lnZ和lnsinh(ασ)分別在α+β和β相區的關系，得到n和A在α+β和β相區分別為2.47，5.04×1025和3.10，5.45×1025。

所以可以得到Ti60合金在α+β和β相區的本構方程分別為：

2.2合金微觀組織

合金的塑性主要由兩相區的σ和β的晶粒決定，50∶50的α和β比例是最理想的情況。圖6為變形溫度990℃和應變率0.001s-1，α相含量為60%時的合金組織相圖?？煽闯?，晶粒各相等大，此時合金的力學性能較好。

圖7給出了應變為0.6，不同溫度下合金試件的應變率和流動應力的關系曲線?？芍?，合金的流動應力隨應變率的增大而增大；在應變率一定時，溫度越高，合金流動應力越小。

3、結論

(1)α+β相區和β相區的表觀活化能分別為648、179kJ/mol，原因是α+β相區片狀α組織的動態球化作用更劇烈。

(2)流動應力隨應變率的增大而增大；變形溫度越高，流動應力越小。

參考文獻:

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